а вот идея токами оперировать мне уже совсем не нравится. 30А я искал чтоб проверить что у меня все живо и работает так как должно. а теперь я не 15А хочу вкачать в мост и не 30, а фронты укоротить по максимуму.
а еще я вот что подумал:
есть время Fall time в течение которого как я понимаю ток падает до нуля т.е. это фактическое время выключения с момента когда транзистор начал выключаться. т.е. каким бы ни был крутым падающий фронт на затворе - быстрее один фиг не получится. значит и нет смысла делать его короче. для моих старых транзисторов это 120нс для новых 100нс.
также есть время Rise time в течение которого как я понимаю ток растет от нуля до максимума т.е. это фактическое время включения с момента когда транзистор начал включаться. т.е. каким бы ни был крутым растущий фронт на затворе - быстрее один фиг не получится. значит и нет смысла делать его короче. для моих старых транзисторов это 80нс для новых 80нс.
Но есть такой момент что если с GDT приходит сигнал без дедтайма и допустим верхний ключ выключается в течение 120нс а нижний включается за 80нс то мы получаем 40нс сквозняка которые ни кому не нужны. Тогда получается что включать транзистор надо медленнее чем он будет выключаться, от сюда выходит что нет смысла делать фронты короче 120/100нс. либо пытаться передать дедтайм через GDT.
И еще один момент, глядя на графики тока колектора от напряжения затвора можно сказать что интересует нас кусок (с запасом) от 4 до 11 вольт (Сергей это уже выше озвучивал но пока я сам не посидел и не покумекал так и не понял до конца)
Выходит что именно от 4 до 10 вольт затвор должен заряжаться за 120/100нс.
Сейчас (судя по последним осцилограммам на реальных затворах viewtopic.php?p=2324#p2324 ) за 100нс затвор заряжается от 0 до 10В, и разряжается от 10 до -5В. т.е. если все правильно то транзисторы уже будут работать с минимальными потерями и дальше впринципе нечего желать.
если все вышеозвученное окажется правдой - то я очень рад. но все же попробую любопытства ради завершить свой эксперимент с повышением питания и понижающим GDT.
P.S. Сергей, я так понимаю ты мне обо всем этом уже давно говорил, но сам я только что въехал. Так что имей в виду какой я тормоз
Только есть один ньюанс - большую часть тока будет потреблять Миллер, а не затворы. А миллер появится когда ты на силовую подашь напряжение.
). расчитать ее наверное стоит по участку от 0 до 10В. и наверное она может зависеть от емкости нагрузки. по моим осцилонграмам на 68нФ нагрузке получается 13нк/нс. чтоб зарядить 314нФ до 10В надо 3140нК и уйдет на это 230нс. жэсть. 
это конечно если скорость вливания заряда из драйвера в емкость не будет зависеть от этой самой емкости и если виртуальная емкость от эффекта миллера будет заряжаться так же как обычный конденсатор. и это если подключить нагрузку непосредственно к ногам IXDNов. через GDT явно будет хуже.
чего в такой ситуации можно делать я х.з. если только надеяться что емкость от эффекта миллера будет вести себя не совсем как обычный конденсатор и что в большую эквивалентную емкость дрова смогут вливать заряд быстрее... 
